9 APPLICATION DES RÉGLAGES
9.6LIGNES COMPENSÉES SÉRIES
Traditionnellement, le réglage de la portée d'une fonction de distance sans dépassement sera réglé basé sur l'impédance
inductive nette entre la source de potentiel du relais et la barre à distance, ou l'endroit pour lequel la zone ne doit pas
dépasser. Les défauts derrière les condensateurs en série sur les lignes protégées et adjacentes doivent être considérés à
cette fin. Pour une meilleure illustration un échantillon de système représenté sur la figure ci-dessous est considéré.
niveau de
protection
de tension
Figure 9–4: ÉCHANTILLON DE SYSTÈME COMPENSÉ SÉRIE
Assumant une marge de sécurité de 20%, la zone sans dépassement sera réglée comme suit.
À la barre émettrice, on doit considérer un défaut externe à F1 car le condensateur de 5 ohms contribuerait à l'effet de
dépassement. N'importe quel défaut derrière F1 est moins sévère car l'impédance inductive additionnelle de ligne aug-
mente l'impédance apparente:
•
Réglage de portée: 0.8 x (10 – 3 – 5) = 1.6 ohms si les TTs côté-ligne (B) sont utilisés
•
Réglage de portée: 0.8 x (10 – 4 – 3 – 5) = – 1.6 ohm si les TTs côté-barre (A) sont utilisés
La valeur négative signifie qu'une zone sans dépassement ne peut pas être employée car le circuit entre la source de
potentiel du relais et un défaut externe pour lesquels le relais ne doit pas amorcer, est surcompensé, c.-à-d. capacitif.
À la barre de réception, on doit considérer un défaut à F2:
•
Réglage de portée: 0.8 x (10 – 4 – 2) = 3.2 ohms si les TTs côté-ligne (B) sont utilisés
•
Réglage de portée: 0.8 x (10 – 4 – 3 – 2) = 0.8 ohms si les TTs côté-barre (A) sont utilisés
Pratiquement, cependant, pour faire face à l'effet des oscillations synchrones secondaires, on pourrait devoir réduire la
portée encore plus. Étant donné que les caractéristiques des oscillations synchrones secondaires sont dans des relations
complexes avec les paramètres de défaut et du système, aucune recommandation forte de réglage n'est donnée en ce qui
concerne la marge supplémentaire de sécurité pour les oscillations synchrones secondaires. On recommande fortement
d'utiliser un simulateur de réseau pour vérifier les réglages de portée ou d'utiliser un dispositif L90 adaptatif pour le contrôle
dynamique de la portée.
Si la caractéristique de portée adaptative est utilisée, le réglage
Ce réglage est la somme des niveaux de protection de surtension pour tous les condensateurs en série situés entre la
source de potentiel du relais et la barre à distance, ou l'endroit pour lequel la zone ne doit pas dépasser. Le réglage est
entré en pu de la tension nominale du TT de phase (RMS, pas la valeur crête).
Si un niveau minimum de courant de défaut (courant de phase) cause une chute de tension à travers un condensateur
donné qui incite son entrefer à contourner ou son varistance à oxyde métallique de porter pratiquement tout le courant,
alors le condensateur série sera exclu des calculs (le condensateur est immédiatement contourné par son système de pro-
tection de surtension et ne cause pas de problèmes de dépassement).
Si un courant de défaut minimum ne garantit pas un contournement immédiat du condensateur, alors le condensateur doit
être inclus dans le calcul: son niveau de protection de surtension, soit une tension de contournement de l'entrefer ou une
tension au point d'inflexion du varistance à oxyde métallique, sera employé (RMS, non valeur crête).
Assumant qu'aucun des condensateurs en série dans l'échantillon de système est garanti d'être contourné, les calculs
suivants s'appliquent:
Pour la barre émettrice:
•
0.5 + 0.7 = 1.2 pu si les TTs côté-ligne (B) sont utilisés
GE Multilin
9.6.1 RÉGLAGES DE DISTANCE SUR LIGNES COMPENSÉES SÉRIES
BARRE OMNIBUS
BARRE OMNIBUS
ÉMETRICE
0.5 pu
0.6 pu
-2 Ω
-4 Ω
3 Ω
10 Ω
F2
A B
Ligne protégée
PH DIST Z1 NIV. TNSION
Relais de courant différentiel de ligne L90
9.6 LIGNES COMPENSÉES SÉRIES
réactance
RÉCEPTRICE
0.5 pu
0.7 pu
-3 Ω
-5 Ω
7 Ω
B A
F1
sera réglé en conséquence.
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