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9 APPLICATION DES RÉGLAGES
9 APPLICATION DES RÉGLAGES 9.1CONDITIONS DE TT
En général, une bonne sélection des TC est requise pour fournir une sensibilité de panne adéquate et la prévention
d'opération pour les pannes externes de haut courant qui pourraient résulter d'une saturation TC. L'utilisation de TC de
haute qualité, comme la classe X améliore la stabilité du relais durant les transitoires et la saturation TC, et peut augmenter
la sensibilité du relais. Un plan de courant différentiel est hautement dépendant des signaux adéquats de la source des TC.
Idéalement, les TC utilisés pour les lignes de courant différentiel devraient être choisit basé sur de bonne pratique d'appli-
cation comme décrite plus bas. Si les TC disponibles ne rencontrent pas les critères décrits, le L90 va quand même donner
une bonne sécurité pour la saturation TC pour les pannes externes. Ses caractéristiques de retenue adaptative, basées
sur les estimés des mesures d'erreurs et la détection de saturation TC perme au relais d'être sécuritaire sur les pannes
externes en maintenant une performance excellente pour les pannes sévères internes. Là, où les caractéristiques de TC
ne rencontrent pas les critères où les TC à chaque bout peuvent avoir des caractéristiques différentes, les réglages dif-
férentiels devraient être ajustés selon la section 9.2.1.
La capacité des TC et les problèmes de connexion devrait être vérifié comme suit:
1.
Les TC devraient être de classe TPX ou TPY (la classe TPZ devrait seulement être utilisée après discussion avec le
manufacturier de TC et la direction de puissance chez GE) ou classe CEI 5P20 ou mieux.
2.
La cote de courant du primaire du TC devrait être quelque peut plus haute que le maximum de courant continu, mais
pas extrêmement haute en relation avec le maximum de charge parce que le réglage de la sensibilité minimum de
l'élément différentiel est approximativement coter à 0.2 × TC (le relais L90 permet des cotes différentes de TC à cha-
cun des postes).
Les conditions d'opération TA du TC devraient être au dessus fardeau secondaire × le courant du secondaire coté du
3.
TC. Le maximum de fardeau secondaire pour une performance acceptable est:
où: R
= total (deux sens) de la résistance de fil plus les autres charges;
b
R
= fardeau du relais au courant secondaire nominal.
r
4.
Le point d'inflexion TC de tension (par les courbes V
sion du secondaire durant une panne. Ceci peut être estimé par
>
V
I
k
fp
>
V
I
k
ft
où: I
= courant maximum du secondaire d'une panne phase à phase;
fp
I
= courant maximum du secondaire d'une panne phase à terre;
ft
X / R = rapport réactance/résistance du primaire du système;
R
= résistance de l'enroulement du secondaire TC;
TC
R
= résistance de l'enroulement du secondaire de courant alternatif (un sens).
L
Cet exemple illustre comment vérifier la performance d'un TC de classe C400 ANSI/IEEE, les rapports 2000/1800/1600/
1500:5 raccordés à 1500:5. Le fardeau et les points d'inflexion sont vérifiés dans cet exemple.
Étant donné les valeurs suivantes:
•
I
maximum = 14 000 A.
fp
•
I
maximum = 12 000 A.
fg
•
Angle d'impédance de source et de ligne = 78°.
•
Les câbles du secondaire du TC sont de 75 m d'AWG. 10.
Le procédé suivant vérifie le fardeau. La classe C400 d'ANSI/IEEE exige que le TC puisse fournir 1 à 20 fois le courant
secondaire nominal à un fardeau B-4 standard (4 ohms ou moins) sans excéder une erreur maximum de rapport de 10%.
GE Multilin
TC évalué TA
<
----------------------------------------------------------
R
+
R
b
r
(
TC secondaire I
du manufacturier) devrait être plus haut que le maximum de ten-
k
⎛
⎞
X
×
×
(
)
1
R
R
R
--- -
+
+
+
⎝
⎠
TC
L
r
R
⎛
⎞
X
×
×
(
)
1
R
2R
R
--- -
+
+
+
⎝
⎠
TC
L
r
R
Relais de courant différentiel de ligne L90
)
2
éval
pour une panne phase à phase
pour une panne phase ô terre
9.1 CONDITIONS DE TT
9.1.1 INTRODUCTION
(EQ 9.1)
(EQ 9.2)
9.1.2 EXEMPLE DE CALCUL 1
9-1
9
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